Neue Erkenntnisse bei der Herstellung von HDI-Dichtblöcken am Beispiel U5 Berlin
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Wolbring, Schwarz, Quick, Vogler Bagrundtagung 2000, Hannover
Neue Erkenntnisse bei der Herstellung von
HDI-Dichtblöcken am Beispiel U5 Berlin
Dipl.-Ing. R. Wolbring, Stump Spezialtiefbau GmbH, NL München
Dr.-Ing. H. Schwarz, Stump Spezialtiefbau GmbH, GL Hannover
Prof. Dipl.-Ing. H. Quick, Ingenieursozietät Prof. Dr.-Ing. Katzenbach & Prof. Dipl.-Ing. Quick,
Darmstadt
Dr.-Ing. M. Vogler, Ingenieursozietät Prof. Dr.-Ing. Katzenbach & Dipl.-Ing. Quick, Darmstadt
Kurzfassung: Als Zielbauwerk für die Schildfahrt beim Bau der U-Bahnlinie U5 in Berlin wurde vor
dem Hotel Adlon ein Dichtblock von ca. 6000 m³ im Stump Jetting Verfahren hergestellt. Über die
fertigen Tunnelröhren war es möglich, den HDI-Körper direkt zu begehen und zu untersuchen. Im
Rahmen eines speziellen Meßprogramms wurden Proben entnommen und wichtige Parameter wie
Dichte, Druckfestigkeit und Scherfestigkeit untersucht. Über die Ergebnisse dieser Untersuchungen
sowie daraus für die Praxis abzuleitende Maßnahmen für zukünftige Bauvorhaben dieser Art wird
berichtet.
1. Einleitung Proben entnommen und wichtige Parameter wie
Dichte, Druckfestigkeit und Scherfestigkeit
Der Einsatz der Hochdruckinjektionstechnik untersucht. Die baubegleitenden Qualitäts-
gewinnt im Spezialtiefbau immer mehr an maßnahmen konnten in situ untersucht und ihre
Bedeutung. Insbesondere bei technisch Wirksamkeit überprüft werden.
anspruchsvollen Bauaufgaben, häufig unter
Einwirkung des Grundwassers, wird dieses 2. Projekt U5
Verfahren auch in Grenzbereichen eingesetzt.
Geringe Abweichungen im Baugrundaufbau Die U-Bahnlinie U5 wird nach ihrer Fertig-
und/oder von den Ausführungstoleranzen können stellung die neuen Parlaments- und Regierungs-
zu Schäden mit weitreichenden Konsequenzen bauten mit den Geschäftsvierteln um die
für alle an der Maßnahme Beteiligten führen. Friedrichstraße und mit der kulturellen Mitte der
Spektakuläre Schadensfälle, insbesondere bei Stadt Berlin verbinden. Das erste Teilstück der
Dicht- oder Stützblöcken für die Ein- oder U5 war gemeinsam mit den Tunneln der
Ausfahrt von Rohr- oder Tunnelvortrieben Fernbahn zwischen dem Lehrter Bahnhof und der
bestätigen diese Aussagen. Anhand der Baugrube K1 vor dem Reichstagsgebäude in
Baumaßnahme Dichtblock U5 Berlin werden offener Bauweise hergestellt worden. Ab der
Maßnahmen zur erfolgreichen Herstellung eines Baugrube K1 vor dem Reichstagsgebäude bis in
Dichtblocks vorgestellt. Der Dichtblock mit die Straße „Unter den Linden“ vor dem Hotel
einem Volumen von ca. 6000 m³ wurde Adlon wurde die Trasse im Schildvortrieb
unmittelbar vor dem Hotel Adlon in der Straße aufgefahren. Die beiden eingleisigen Tunnel-
„Unter den Linden“ im Stump Jetting Verfahren röhren mit Längen von ca. 480 m und 498 m
ausgeführt. Über die aufgefahrenen Tunnelröhren unterfahren das Brandenburger Tor bzw. das
war der HDI-Körper direkt zugänglich. Im angrenzende Max-Liebermann-Haus und enden
Rahmen eines speziellen Meßprogramms wurden vorläufig in dem im HDI-Verfahren hergestellten
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Dichtblock vor dem Hotel Adlon (Bild 1). In dem Westen gerichtet. Die Grundwasserverhältnisse
Dichtblock wurde unter Druckluft eine Kaverne wurden während der Bauzeit durch das im
ausgebrochen, die Schildmaschine zurückgebaut Rahmen der benachbarten Baumaßnahmen
und durch die Startbaugrube geborgen. betriebene Grundwassermanagement beeinflusst.
Der Bemessungswasserstand für den Bauzustand
liegt im Bereich des Dichtblockes bei 31,3 mNN
und der Bemessungswasserstand für den
Endzustand bei 32,5 mNN.
Bild 1: Lageplan Dichtblock
3. Baugrund
Das Projektgebiet liegt im Berliner Urstromtal,
welches während der Weichselkaltzeit einen der
Hauptabflusswege der Schmelzwässer bildete.
Die Geländeoberfläche ist im Projektgebiet
nahezu eben und liegt bei ca. 34,0 - 35,0 mNN
(Bild 2).
Unterhalb einer ca. 1,5 - 2,0 m dicken anthro-
pogenen Auffüllung stehen im Wesentlichen
enggestufte Fein- und Mittelsande untergeordnet
auch Kiese an. Im Bereich des Dichtblockes
wurde in der Tiefe von ca. 18,5 - 19,5 mNN ein
Stein- und Geröllhorizont erbohrt, der die Grenze
Bild 2: Schnitt und Grundriß des Dichtblocks mit
zwischen den durch das Inlandeis vorbelasteten Bodenprofil
und den nicht vorbelasteten Bodenschichten
anzeigt. Lokal sind in den Sanden schluffige bis 4. Tunnelbau und Dichtblock
schwach schluffige Einlagerungen und pflanz-
liche Reste der verschiedenen Inkohlungsstufen Der Tunnelvortrieb mit der Unterfahrung des
enthalten. Die Sande haben zumeist eine Brandenburger Tores, des angrenzenden Max-
mitteldichte bis dichte Lagerungsdichte, die nicht Liebermann-Hauses und einer historischen
vorbelasteten Talsande sind locker bis mitteldicht Brunnenanlage am Pariser Platz wurde mit einem
gelagert. Mix-Schild mit flüssigkeitsgestützter Ortsbrust
ausgeführt. Die Schildmaschine mit einem
Die Tal- und Schmelzwassersande des Berliner Außendurchmesser von 6,66 m war mit einem
Urstromtales bilden einen zusammenhängenden, Felgenschneidrad, das mit Rollenmeißeln und
ergiebigen, freien Grundwasserleiter. Die Grund- Schälmessern bestückt war, ausgerüstet. Die
wasserfließrichtung ist bei einem vergleichsweise Stützung der Ortsbrust und die Förderung des
geringen Grundwassergefälle vorwiegend nach gelösten Bodens erfolgte mit Bentonitsuspension.
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Der installierte Steinbrecher konnte Gerölle bis Ausführung der Hochdruckinjektionsarbeiten
ca. 60 cm Durchmesser zerkleinern. festgestellt wurde, dass Braunkohleneinschlüsse
Der Tunnelausbau erfolgte mit Stahlbeton-
tübbingen mit 1,20 m Breite und 0,35 m Dicke.
Jeder Tübbingring bestand aus 7 Steinen und
einem Schlussstein, wobei bei dieser
Baumaßnahme erstmals im U-Bahnbau ein
sogenannter UNI-Ring eingesetzt wurde, d. h. es
gab nur einen Tübbingring-Typ, mit dem alle
räumlichen Kurven aufgefahren wurden [1].
Mit der Herstellung des Dichtblockes kam ein
Sondervorschlag der Walter-Bau AG zur
Ausführung, der den Vorteil mit sich brachte,
dass in der zentralen Lage auf dem Pariser Platz
keine offene Baugrube mit den entsprechenden
Behinderungen ausgehoben werden musste. Der
Dichtblock wurde statisch so bemessen, dass die
auftretenden Erd- und Wasserdruckkräfte (in der
Schildachse 1,4 bar) über Gewölbewirkung
abgeleitet werden konnten.
Bild 3: Jetting-Anlage im Einsatz
5. Ausführung der Hochdruckinjektions-
arbeiten die Festigkeitsentwicklung behinderten, wurde
auf Zement CEM I 32,5 umgestellt. Die
Grundlage für die Erstellung des HDI- geforderte Endfestigkeit lag bei 5 - 10 N/mm².
Dichtblockes war die allgemeine bauaufsichtliche Für jedes Bohrgerät stand eine vollständige
Zulassung Z-34.4-5 Stump Jetting. Insgesamt Misch- und Injektionseinheit zur Verfügung. Mit
mußten für den 27 m breiten, 16 m langen und im einer Recyclinganlage wurde die
Mittel 14,3 m hohen Dichtblock 171 HDI-Säulen Rücklaufsuspension aufbereitet und der
im Raster 1,50 m x 2,00 m hergestellt werden separierte Zementanteil dem Produktionsprozess
(Bild 2). Die Hochdruckinjektionsarbeiten wieder zugeführt.
wurden im 2-Phasensystem (Zement/Luft) frisch
in frisch durchgeführt. Durch diese Die exponierte Lage der Baustelle in der Mitte
Herstellungsweise war beim Schneiden keine Berlins im Bereich der ehemaligen Grenzanlagen
Festigkeitsminderung zu erwarten. Außerdem führte zu unerwarteten Schwierigkeiten. Beim
wurde ein inniger Verbund der Säulen Vorbereiten des Baufeldes wurden zahlreiche
untereinander erreicht. Zum Einsatz kamen zwei unbekannte Versorgungsleitungen entdeckt
Bohrgeräte mit Mastverlängerung, so dass die bis (Bild 4). Diese mussten sorgfältig freigelegt und
zu 24 m tiefen Bohrungen ohne Unterbrechung gesichert werden. Das Bohrraster für die HDI-
abgeteuft werden konnten (Bild 3). Für die Säulen musste entsprechend angepasst werden.
Hochdruckinjektionssäulen wurde eine Anschließend wurde im Bereich der
Zementsuspension mit einem W/Z-Wert = 1,0 Bohransatzpunkte eine ca. 20 cm dicke
eingesetzt. Zur Anwendung kam zunächst das Betonplatte als Bohrschablone gegossen. Darin
Bindemittel Diamix 7. Da während der wurden die Bohransatzpunkte durch Leerrohre
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fixiert. Für die Durchführung der HDI-Arbeiten zugeführt. Die Bewertung der gesammelten
wurden insgesamt etwa 3 Monate benötigt. Daten erfolgte nach jeder Schicht. Gegebenen-
falls wurden kurzfristig wirksame Gegen-
maßnahmen eingeleitet. Beispielhaft dafür ist die
tägliche Überprüfung der Bohrprotokolle und die
Verfolgung der Druckfestigkeitsentwicklung, die
dazu führten, dass die Suspension umgestellt
wurde. Für jeden Produktionstag wurde eine
detaillierte Arbeitsanweisung ausgearbeitet.
Während und nach der Herstellung der
Hochdruckinjektionssäulen wurde die Homo-
Bild 4: Unbekannte Sparten im Baufeld
genität des Dichtkörpers mittels Kern- und
6. Qualitätssicherung Vollbohrungen in den Zwickeln zwischen den
Bohransatzpunkten überprüft. Infolge der
Grundlage für die erfolgreiche Herstellung des langsamen Festigkeitsentwicklung wurden zur
Dichtblockes war ein umfangreiches Qualitäts- zeitnahen Kontrolle vor allem Vollbohrungen
sicherungsprogramm, das sich auf alle Phasen abgeteuft. Durch Vergleich von Vorschub und
von der Planung bis zur Ausführung bezog. Die Andruck mit einer Referenzbohrung im
in der Planung angesetzten Herstellparameter unbehandelten, anstehenden Boden konnte die
wurden auf der Baustelle durch Herstellen und ausreichende Vermörtelung des Untergrundes
Freilegen von Probesäulen in einer Nachbar- nachgewiesen werden (Bild 5).
baugrube überprüft. Die Funktionsfähigkeit des
Stützblocks hing wesentlich von der ausreichen-
den Überschneidung der Hochdruckinjektions-
säulen ab. Deshalb wurde besondere Sorgfalt auf
die Kontrolle der Bohransatzpunkte und des
Bohrlochverlaufs gelegt. Nach dem Freilegen des
Baufeldes wurden die Bohransatzpunkte vom
Vermesser nach Lage und gegebenenfalls
Neigung eingemessen und durch Leerrohre
gesichert. Anschließend erfolgte das Betonieren
der bereits erwähnten Betonplatte. Die
Einhaltung der Bohransatzpunkte und der
Neigung war damit gewährleistet. In etwa 15 %
der Bohrungen wurde der Bohrlochverlauf
mittels Inklinometermessungen überprüft. Bild 5: Vergleich Referenz- / Vollbohrung
Zunächst wurde jede Bohrung vermessen. Da die
7. Untersuchungsprogramm und
Auswertung der Daten zeigte, dass die
Untersuchungsergebnisse
Bohrungen in der Tendenz gleichmäßig verliefen,
wurde anschließend auf eine stichprobenartige Nach der Einfahrt der Schildmaschine in den
Kontrolle umgestellt. Dichtblock konnte die Stützflüssigkeit in der
Abbaukammer abgelassen und die Abbaukammer
Während der Herstellung der Injektionssäulen mit Druckluft beaufschlagt werden. Hierdurch
wurden alle relevanten Parameter automatisch war die Besichtigung und Dokumentation der ca.
erfaßt und der computergestützten Auswertung 35 m² großen Ortsbrust im HDI-Dichtblock
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möglich. Zum Einbau der temporären Spritz- und nahm im Laufe der weiteren Ausbruch-
betonaußenschale wurde aus der Abbaukammer arbeiten aufgrund der Bewetterung der Abbau-
heraus im händischen Vortrieb ein Gewölbe aus kammer auf ca. 32°C ab. Infolge des Tempe-
dem Dichtblock herausgebrochen (Bild 6). raturgradienten zwischen der bewetterten Ober-
Während dieses Abbaus konnten aus dem freige- fläche des Dichtblocks in der Abbaukammer und
legten HDI-Körper Bohrkerne zur Durchführung der infolge der Hydratation höheren Temperatur
von Laborversuchen entnommen werden. Die innerhalb des Dichtblockes zeigte sich zeitweise
Festigkeit und Zusammensetzung des schritt- an der Ortsbrust ein Riss, der jedoch nur
weise freigelegten Dichtblocks wurde fortlaufend oberflächennah mit einer maximalen Risstiefe
dokumentiert. Zur Abschätzung der Festigkeit von ca. 10 cm vorhanden war (Bild 7). Insgesamt
wurden auf der Baustelle Punktlastversuche an erwies sich der Dichtblock als massiver Körper,
Handstücken des Ausbruchmaterials durchge- der infolge der unterschiedlichen Zusammen-
führt. Die gemessenen Festigkeitsindices IS(50) setzung des im HDI-Körper verfestigten Bodens
lagen zwischen IS(50) = 0,18 – 1,18 MN/m².
Bild 7: Schwindriß
Schwankungen in der Farbe und in der Festigkeit
aufwies. Beim Kavernenausbruch wurden ins-
gesamt 12 kleinere Einschlüsse von unver-
festigtem Bodenmaterial im HDI-Körper frei-
gelegt. Die Einschlüsse hatten maximale Kanten-
längen bzw. Durchmesser von 0,2-0,3 m (Bild 8).
Bild 6: Homogener Dichtblock in der vor dem
Schneidrad ausgebrochenen Kaverne
Gemäß [2] kann die einaxiale Druckfestigkeit aus
den Punktlastversuchen zu qu = 4,32-28,32
MN/m² abgeschätzt werden. Die Oberflächen-
temperatur des Dichtblocks lag zu Beginn der Bild 8: Einschluss von unverfestigtem Boden-
Ausbrucharbeiten an der Ortsbrust bei ca. 60°C material
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Der Gesamtanteil des unverfestigten Bodens war Die an 5 Einzelproben gemessene Spaltzugfestig-
mit weniger als 0,18 m³ bei einem keit lag bei σt = 0,17-0,23 MN/m². Die Scher-
Ausbruchvolumen von ca. 75 m³ vernach- festigkeit des HDI-Dichtblockes wurde an 3
lässigbar klein. Linienförmige Bereiche mit un- repräsentativen Bohrkernen, die unter den
verfestigtem Bodenmaterial, die zu erhöhten Normalspannungen σ3 = 200, 400 und 600 kN/m²
Fließwegigkeiten führen und die Gefahr der konsolidiert wurden, im Triaxialversuch be-
Erosion des Dichtblockes beinhalten, wurden stimmt.
nicht festgestellt. Innerhalb des HDI-Körpers τ [kN/m²]
konnten in der Tiefenlage des Stein- und
4000
Geröllhorizontes einzelne Blöcke freigestemmt ϕ'
werden. Diese Blöcke waren allseitig von HDI- 3000
Material umschlossen und es wurden keine
Düsschatten um die Blöcke festgestellt (Bild 9). 2000
1000
σ' [kN/m²]
0
0 1000 2000 3000 4000 5000 6000 7000
Triaxialversuch; τ-σ'-Diagramm, Grenzbedingung nach Mohr-Coulomb
Bild 11: Ergebnisse des Triaxialversuchs
Der Triaxialversuch wurde nach DIN 18137 an
gedrungenen Probekörpern als konsolidierter und
Bild 9: vollständig eingedüster Block drainierter Versuch ausgeführt. Der Bruch der
einzelnen Probekörper trat bei Vertikal-
Der Mittelwert der einaxialen Druckfestigkeit stauchungen von ca. ε1 = 2,5 –3 % auf. Der
wurde an 13 Einzelproben zu qu = 7,56 MN/m² Reibungswinkel wurden zu ϕ’ = 45° und die
bei einer Standardabweichung von 2,47 MN/m² Kohäsion zu c’ = 550 kN/m² bestimmt (Bild 11).
bestimmt (Bild 10). Der mittlere Sekantenmodul Die ermittelten Versuchsergebnisse sind in der
wurde zu E = 2061 MN/m² ermittelt. Der Tabelle 1 zusammengestellt.
Wassergehalt der Kernproben wurde im Mittel zu
w = 26,5 % und die mittlere Feuchtdichte der Feuchtdichte 1,89-1,97 g/cm³
Kernproben zu ρ = 1,93 g/cm³ bestimmt. Wassergehalt 24,3-30,0 %
Normalverteilung Druckfestigkeitsklassen Einaxiale Druckfestigkeit qu 4,75-12,32 MN/m²
1 10 Sekantenmodul E 877-3816 MN/m²
0.9 9
Spaltzugfestigkeit σt 0,17-0,23 MN/m²
0.8 8
Festigkeitsindex IS(50) 0,18-1,18 MN/m²
Dichte der Normalverteilung [-]
0.7 7
Reibungswinkel ϕ’ 45°
Anzahl je Klasse [-]
0.6 6
0.5 5
Kohäsion c’ 550 kN/m²
0.4 4
0.3 3 Tabelle 1: Versuchsergebnisse
0.2 2
0.1 1 An 3 Probekörpern wurde nach der Durch-
0
0 2.5 5.0 7.5 10.0 12.5 15.0
0
führung der Triaxialversuche die Korngrößen-
einaxiale Druckfestigkeit / Anzahl der Versuche [MN/m²] verteilung des HDI-Materials ermittelt. Hierzu
Bild 10:Ergebnisse der einaxialen Druckversuche wurden der Zement und das Bindemittel in
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Anlehnung an [3] mit Salzsäure aus den Proben
entfernt und die Korngrößenverteilung nach dem 8. Qualitätssicherung bei HDI-Arbeiten
Abschlämmen der Anteile < 0,06 mm an dem
verbliebenen Bodenmaterial bestimmt. Die Die Qualitätssicherung bei der Ausführung von
Korngrößenverteilungen des im HDI-Körper HDI-Körpern mit Abdichtfunktion besteht aus
verfestigten Bodenmaterials entsprechen den einer Vielzahl von Komponenten (Tabelle 2). Für
Korngrößenverteilungen die im Rahmen der den Erfolg einer Baumaßnahme ist die durch-
Baugrunderkundung an den Sanden der dem gehende Umsetzung der einzelnen Komponenten
Dichtblock benachbarten Bohrungen ermittelt der Qualitätssicherung über die unterschiedlichen
wurden (Bild 12). Sie entsprechen auch der nach Projektphasen hinweg von grundlegender Be-
[4] typischen Korngrößenverteilung der Berliner deutung. Da die einzelnen Projektphasen im All-
Sande. gemeinen von unterschiedlichen Projektbeteilig-
ten bearbeitet werden, ist die umfassende Doku-
mentation der einzelnen Komponenten und der
Ton Schluffkorn Sandkorn Kieskorn Steine vollständige Datenaustausch zwischen den Pro-
100
Fein Mittel Grob Fein Mittel Grob Fein Mittel Grob jektbeteiligten erforderlich. Fehlentscheidungen
bei der Verfahrensauswahl oder eine fehlerhafte
80
bzw. nicht auf das Herstellverfahren abgestimmte
60
Baugrunderkundung können ebenso wenig durch
[% ]
40
allumfassende Kontrollen während der Ausfüh-
rungsphase beseitigt werden, wie unzureichende
20
Ausführungskontrollen durch eine detaillierte
0
0.001 0.002 0.006 0.02 0.06 0.2 0.6 2.0 6.0 20 60 100
und exakte Planung ersetzt werden können.
Korndurchmesser [mm]
aufgelöste HDI-Proben Korngrößenverteilung nach Baugrunderkundung
Bild 12 Korngrößenverteilungen
Entwurfsplanung Ausführungsplanung Ausführung Controlling
Baugrunderkundung Fachbauleitung
Beweissicherung Kontrolle der Ansatzpunkte Kontrolle der Lage der Ansatz-
Einholung von Genehmigungen Nachbarbebauung punkte nach der Ausführung
nach Lage, Höhe, Jetlänge
Kampfmittelfreiheit, Inklinometermessungen, Grenzwertbetrachtungen unter
Festlegung zulässiger
Lage der Sparten stichprobenartig / ständig Berücksichtigung der
Abweichungen
Ausführungstoleranzen
Erfolgskontrolle: Dokumentation der Eigenschaften
Baustoffauswahl Baustoffprüfung
Bohrungen des
Verfahrensauswahl
Materialprüfungen HDI-Körpers
Probesäulen in der Tiefenlage Dokumentation der
Entwurf; Bohrtiefe, des HDI-Körpers, Herstellleistung Kontrolle der Herstellprotokolle
Geometrie des HDI-Körpers Reichweitenmessungen Soll-Ist-Vergleiche
Vorauswahl der Optimierung der ggf. Pumpversuche
Plausibilitätsprüfungen
Herstellparameter Herstellparameter ggf. Geophysik
Festlegen der Zusatzmaßnahmen bei zu großen Abweichungen
Tabelle 2: Qualitätssicherung bei HDI-Arbeiten
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Bei der Festlegung der Anforderungen an einen Körper, dessen Festigkeits- und Durch-
HDI-Körper und beim Ansatz der Sicherheiten lässigkeitseigenschaften innerhalb der vor-
ist zu berücksichtigen, dass die Eigenschaften definierten Grenzen lagen.
eines HDI-Körpers infolge der Verwendung des
Baugrundes als Baustoff auch bei absolut Durch die Fortentwicklung der Kontroll-
identischen Herstellbedingungen relativ großen verfahren bei der HDI-Herstellung insbesondere
Schwankungen unterliegen. der online-Messung und Auswertung des
Bohrlochverlaufes und des Säulendurchmessers
Die Qualitätssicherungsmaßnahmen sollten in und die Entwicklung von praxisgerechten
der Ausschreibung als gesonderte Positionen Berechnungsverfahren für die Dimensionierung
formuliert und deren Mindestumfang fest- von HDI-Körpern wird das HDI-Verfahren in
geschrieben werden. Eignungsprüfungen wie z. Zukunft bei allen Arten von geotechnischen
B. die Herstellung von Probesäulen werden im Konstruktionen zunehmend weiter an
Allgemeinen in der Phase der Entwurfs- und Bedeutung gewinnen.
Ausführungsplanung wegen der hohen Kosten
nicht ausgeführt und sind aufgrund der 10. Literatur
Beeinflussung des Herstellvorganges durch eine
[1] Weissbach, G., Anthes, F., Barow, U.
Vielzahl von geräte- und personalspezifischen
(1998): Verlängerung der U5 in Berlin mit
Randbedingungen auch nicht ohne weiteres auf
einem Schildvortrieb. – Tunnel 6/98, S.
die Herstellung der HDI-Körper übertragbar.
10-16.
Die Ausschreibung kann somit nur auf der
[2] DGGT: Empfehlung Nr. 5 des Arbeits-
Basis von prognostizierten Herstellparametern
kreises 19 -Versuchstechnik Fels-
und auf der Basis von überschlägig ermittelten
Punktlastversuche an Gesteinsproben.
Massenansätzen erfolgen. Änderungen der
[3] EN 196-2 (1995): Prüfverfahren für
Herstellparameter bzw. des Bauablaufes und
Zement, Teil 2: Chemische Analysen von
Zusatzmaßnahmen, z. B. infolge von Massen-
Zement
mehrungen, die sich als Folge der Qualitäts-
[4] Weiß, K. (1970): Der Einfluß der Funda-
sicherungskontrollen ergeben, sind als be-
mentform auf die Grenztragfähigkeit
sondere Leistungen gesondert zu vergüten.
flachgegründeter Einzelfundamente.
Mitteilungen der Deutschen Forschungs-
9. Zusammenfassung und Ausblick
gesellschaft für Bodenmechanik (Degebo)
an der Technischen Universität Berlin,
Bei der Herstellung von HDI-Dichtblöcken ist,
Heft 25.
wie bei allen HDI-Körpern mit Dichtfunktion,
[5] Kluckert, K. D. (2000): Quo Vadis HDI,
die konsequente Durchführung der Qualitäts-
Beiträge zum 15. Christian Veder
sicherungsmaßnahmen und das kritische Hinter-
Kolloquium, Graz S. 15-30
fragen aller beim Herstellvorgang auftretender
[6] Hoffmann, H., Katzenbach, R., Quick,
Besonderheiten von grundlegender Bedeutung
H., Weidle, A. (2000): Überlegungen
für die Herstellung eines funktionsfähigen, d. h.
zum Risk Assesment beim
standsicheren und gebrauchstauglichen Bau-
Düsenstrahlverfahren auf der Basis
werks. Der Dichtblock der U5 vor dem Hotel
aktueller Entwicklungen, Beiträge zum
Adlon in Berlin konnte aus der Abbaukammer
15. Christian Veder Kolloquium, Graz
der Tunnelbohrmaschine heraus im Zuge des
S. 31-46
händischen Ausbruchs einer Kaverne um-
fassend untersucht und beprobt werden. Der
Dichtblock zeigte sich als massiver kompakter
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